Verankerung von Führungsschienen unter Erdbebenbedingungen

Es werden verschiedene Designlösungen untersucht.

Dieses Papier wurde präsentiert bei  Madrid 2016, International Congress on Vertical Transportation Technologies, und erstmals im IAEE-Buch veröffentlicht Aufzugstechnik 21, herausgegeben von A. Lustig. Es handelt sich um einen Nachdruck mit Genehmigung der International Association of Elevator Engineers   (Website: www.elevcon.com).

In immer mehr Baubereichen ist eine spezifische Auslegung für seismische Bedingungen erforderlich. Zur Verankerung werden heute üblicherweise eingegossene Stahlplatten verwendet, die vor dem Betonieren mit Bewehrungsstäben verbunden werden. Führungsschienenhalter sind an den Stahlplatten angeschweißt. Moderne Verankerungslösungen für seismische Bedingungen verwenden entweder einbetonierte Einsätze, die mit Bewehrungsstäben verbunden sind, oder nachträglich installierte Anker. Die Schienenhalter werden jeweils mit Schrauben befestigt. Das Design solcher Verankerungssysteme folgt nordamerikanischen und europäischen Standards für seismische Bedingungen. Dieser Artikel bietet eine Einführung in Verankerungslösungen für seismische Bedingungen sowie die spezifischen Zulassungen und den Bemessungsansatz, die erforderlich sind, um diese Zulassungen zu erfüllen.

Nachdem entsprechende Bauvorschriften und Bauvorschriften die Festigkeit und Stabilität von Bauwerken im Hinblick auf Erdbeben erheblich verbessert haben, werden zunehmend Anforderungen an eine erdbebensichere Konstruktion für die Verwendung von Ankerbefestigungen in nichttragenden Bauteilen von Gebäuden gestellt. Neben den großen und mittelschweren Erdbeben, die sich in den „klassischen“ Erdbebengebieten mit spektakulären Bauwerksbrüchen ereignen und entsprechend in den Medien berichtet werden, ereignen sich in vielen Teilen der Welt regelmäßig kleinere Ereignisse.

Weltweit erreichen die wirtschaftlichen und sozialen Auswirkungen des Ausfalls von Energie- oder Wasserversorgungssystemen sowie Telekommunikations- oder Verkehrsnetzen infolge kleinerer Erdbeben ein Ausmaß, das den Kosten und Härten durch Beschädigung oder Zerstörung von Gebäuden entspricht oder möglicherweise sogar übertrifft und Bauwerke bei lokal schweren Erdbeben.

Nach der Errichtung eines Betonbauwerks werden Ankerpunkte für statisch relevante Elemente installiert, sowie statisch irrelevante Bauteile oder Geräte im bzw. am Bauwerk befestigt. Diese Verankerungen sind so zu wählen und auszulegen, dass die Versagenskosten bei Erdbeben der zu erwartenden Magnitude so gering wie möglich gehalten werden. Bereits bei der Bauplanung und Leistungsbeschreibung sollten auch nichttragende Bauteile entsprechend berücksichtigt werden, um den jeweiligen Generalunternehmer und Bauaufsichtsbehörden auf die Anforderungen aufmerksam zu machen. Somit bleibt es nicht dem Unterauftragnehmer überlassen, ob entsprechende Vorkehrungen bezüglich der Montagearbeiten zu treffen sind.

 Einfluss von Erdbeben

Erdbeben verursachen eine Beschleunigung, die zu einem sehr schnellen kurzfristigen Anstieg der auf eine Verankerung einwirkenden Kräfte führt. Diese Kräfte sind nicht nur um ein Vielfaches höher als im statischen Zustand des Bauwerks, auch ihre Wirkungsrichtung ändert sich schnell. Die Verankerung muss daher dynamische Lasten aufnehmen können. Standards für derartige Verankerungen gibt es schon seit mehreren Jahren.[3] Die durch Erdbeben entstehenden Risse im Beton sind jedoch deutlich größer als die in den Normen für Dübel in der Zugzone von gerissenem Beton berücksichtigten Rissbreiten von 0.3 mm.

Durch extrem plastische Verformungen der Bauwerksstruktur, insbesondere im Bereich von Knotenpunkten im Bauwerk, die als elastische Fugen wirken, können Risse mit einer Breite von mehreren Millimetern auftreten. Dübel der derzeit verwendeten Bauarten sind nicht dafür ausgelegt, in Rissen dieser Breite weiter zu funktionieren und können daher versagen. Dementsprechend sollte bei der Planung sichergestellt werden, dass Verankerungen in erdbebengefährdeten Bauwerken nicht in der Nähe der flexiblen Knoten des Bauwerks liegen.

Mechanische Spreizdübel, die mit einer kontrolliert voreingestellten Spannung (drehmomentgesteuert) eingebaut werden und bei einer Vergrößerung des Lochdurchmessers durch Rissbildung sehr schnell eine nachträgliche zusätzliche Spreizung durchführen können, sind generell für den Einsatz in Stahlbeton geeignet, in dem die Bildung von großen Durch Erdbeben ist mit Rissen zu rechnen. Geeignet sind auch Anker, die, wie bei Hinterschnittankern, Kräfte durch Formung eines Keilhalts auf den Beton übertragen.

Bestimmte Arten von chemischen Ankern haben sich auch für den Einsatz in erdbebengefährdeten Betonbauteilen bewährt. Ebenso sind Ankerschienen, die vor dem Einbringen des Betons mit der Bewehrung verbunden werden (auch „Einbetonieren“ genannt), in der Lage, Kräfte über eine Passfederung auf die Betonkonstruktion zu übertragen. Tabelle 1 gibt eine ungefähre Einschätzung der Eignung aktueller Dübeltypen für seismische Belastungen. Die Leistungsfähigkeit der Dübel hängt stark von der Breite der Risse ab, die durch Erdbebeneinwirkungen entstehen. Diese Einstufung basiert auf einer allgemeinen Bewertung und nicht auf den Ergebnissen spezieller Prüfungen einzelner Dübeltypen gemäß aktueller Normen für die Erdbebentauglichkeit. 

Neben den Zugkräften, die durch die hohe Beschleunigung eines Bauwerks auftreten, steigen auch die Querkräfte um ein Vielfaches über das Maß hinaus, für das die Verankerung ausgelegt ist. In diesem Fall wird die die Stabilität erzeugende Kohäsionsreibung zwischen der Grundplatte des befestigten Bauwerks und der Betonoberfläche überschritten und der Ringspalt zwischen Ankerschaft und Bohrlochumfang lässt eine Bewegung des Bauwerks bis zu dem Punkt zu, an dem der Ankerschaft berührt den Lochrand, wodurch ein formschlüssiger Halt entsteht (Bild 3a).

Aufgrund der schnell wechselnden Richtung der Kräfte kann sich dieser Vorgang in mehrere Richtungen wiederholen. Wird eine Grundplatte mit mehreren Ankern befestigt, bedeutet dies in der Regel, dass nur ein Teil der Anker formschlüssig halten kann und dann die gesamte Last von diesen Ankern getragen wird. Die dynamische Belastung und extrem hohe Spitzenkräfte führen zum Versagen der Dübel bzw. zum Versagen des Betons, wenn diese durch ihren Formschluss die Querlast tragenden Dübel nahe am Rand eines Betonbauteils positioniert werden (Bild 3b). Bei geeigneter Verfüllung des Ringspalts zwischen Ankerschaft und Bohrlochumfang kann eine Bewegung vermieden und die Querlast auf alle Dübel verteilt werden, aus denen die Verankerung besteht. Hierfür haben Dübelhersteller spezielle Unterlegscheiben mit Durchbrüchen entwickelt, die es ermöglichen, schrumpffrei aushärtenden Dübelhaftmörtel in den Ringspalt zu injizieren. Diese Systeme sind integraler Bestandteil der europäischen Normen für die Bemessung von Verankerungen für den Einsatz bei zu erwartenden seismischen Einflüssen.

Forschung zu seismischen Effekten

Über die Auswirkungen von Erdbeben auf nachträglich installierte Ankerpunkte an Betonbauwerken war bis vor wenigen Jahren wenig im Detail bekannt. Aus diesem Grund ist es heute üblich, bei der Verankerung von Stahl in Beton die erdbebenbeanspruchten Verankerungen durch Anschweißen der erforderlichen Teile an die Stahlbewehrung anzubringen. Dies geschieht durch den Einbau von eingegossenen Stahlplatten in die Stahlbetonkonstruktion. Diese Platten werden an den erforderlichen Befestigungspositionen auf der Betonoberfläche freigelegt. Werden derartige Befestigungen bei der Planung nicht berücksichtigt oder vor dem Einbringen des Betons vergessen, muss der Beton nachträglich abgeschlagen werden, um die Bewehrung freizulegen.

Inzwischen wurde an verschiedenen Universitäten in den USA über einen Zeitraum von mehreren Jahren ein Forschungsprogramm durchgeführt, das eine umfassende und detaillierte Untersuchung der Beanspruchung von nichttragenden Bauteilen und Einrichtungen in erdbebengefährdeten Gebäuden ermöglicht. Dazu wurde am Englekirk Structural Engineering Research Center der University of California, San Diego (UCSD) ein fünfgeschossiger Stahlbetonbaukörper auf dem weltweit größten freistehenden Rütteltisch errichtet. 

Auf den verschiedenen Geschossen des Gebäudes wurden funktionierende Systeme für die Energie- und Wasserversorgung, Heizung, Klimatisierung und Telekommunikation sowie die notwendige Ausstattung von Krankenhaus-Intensivstationen und Operationssälen installiert. Die Stockwerke wurden durch eine Stahltreppe und einen funktionierenden Aufzug verbunden. Bis zu 40 Unternehmen aus den angrenzenden Branchen haben das Projekt unterstützt. Für Verankerungen kamen Hilti Produkte und Systeme zum Einsatz.

Im April und Mai 2012 wurde das Gebäude Erschütterungen ausgesetzt, die die Messungen der stärksten Erdbeben der letzten Jahre simulierten. Mit dem Schütteltisch wurden seismische Ereignisse mit einer Magnitude von 6.7, wie sie 1994 in Northridge, Kalifornien registriert wurden, bis hin zu Erdbeben mit einer Magnitude von 8.8, wie sie 2010 in Chile aufgetreten sind, simuliert und die Belastungen der installierten Geräte während der Simulation wurden von einem Global Positioning System, mehr als 80 Digitalkameras und bis zu 500 im Gebäude installierten Sensoren erfasst. Die Ergebnisse wurden verwendet, um die amerikanischen und europäischen Standards für die Auslegung und Auswahl von erdbebensicheren Ankersystemen für den Einsatz an Betonbauwerken zu bestätigen und zu optimieren.

US-amerikanische und europäische Erdbebenvorschriften

Die richtige Bemessung und Auswahl einer Verankerung zur Verwendung an einem bestehenden Betonbauteil beginnt mit der Definition der darauf wirkenden Kräfte. In den USA orientiert sich das Verfahren zur Definition der bei einem Erdbeben zu erwartenden Kräfte an der American Society of Civil Engineers (ASCE) 7, während die Ermittlung des Verhaltens eines Dübels unter Erdbebeneinfluss an American Concrete orientiert ist Institut (ACI) 318, Anhang D für mechanische Anker und ACI 308 für chemische Anker. Die auf Grundlage der oben genannten Prüfnormen und Zulassungskriterien erstellte technische Dokumentation (ICC Evaluation Service Report) bildet eine solide Grundlage für die richtige Auslegung und Auswahl der Verankerung.

 Die europäische Norm verfolgt den gleichen Ansatz. In diesem Fall sind die bei Erdbeben wirkenden Kräfte in EN 1998:2004 (Eurocode 8) definiert. Bis zum Inkrafttreten der EN 1992-4, das voraussichtlich Ende 2016 ist, wird die Norm für die Bemessung und Auswahl erdbebensicherer Verankerungen für Stahlbauwerke auf Beton von der Europäischen Organisation für Technische Zulassungen (EOTA) TR 045 . festgelegt Diese technische Richtlinie orientiert sich an den Europäischen Technischen Zulassungsrichtlinien (ETAG) 001 Anhang E, die die Prüfung und Ermittlung von Leistungsdaten für Dübel unter Erdbebenbeanspruchung festlegt und in ETA-Berichten dokumentiert. Europäische Normen für die Bemessung einer Verankerung zur Verwendung an bestehenden Betonbauteilen, die Erdbeben ausgesetzt sind, sind daher gut aufeinander abgestimmt.

Tabelle 2 gibt einen Überblick über die Anwendung der genannten Richtlinien und Standards. Die hier vorgestellten Bemessungsrichtlinien repräsentieren den aktuellen Stand der Technik zur Prüfung und Bemessung von Verankerungen unter Erdbebeneinwirkung. Nahezu alle Länder der Welt stützen ihre Vorschriften zur Bemessung erdbebensicherer Verankerungen auf eine dieser beiden Normen.

 Seismische Lastdefinition

Ausgangspunkt für die Definition seismischer Einwirkungen ist das seismische Bemessungsspektrum. In den USA wurde eine seismische Bemessungskategorie (SDC) anerkannt, und das seismische Bemessungsspektrum wird aus dem kartierten Maximum (kurze Periode, 0.2 s) und 1.0 s erhalten. Periodenbeschleunigung. In Europa wird die Erdbebengefährdung jedoch durch die maximale Bodenbeschleunigung definiert, und es wurde kein SDC etabliert. Es gibt jedoch eine klare Definition von geringer und sehr geringer Seismizität basierend auf der Bemessungs-Bodenbeschleunigung, und bei sehr geringer Seismizität sind keine besonderen seismischen Vorschriften zu beachten.

Der Einfluss der Bodenart wird in beiden Codes durch einen Standortkoeffizienten berücksichtigt, der auf passenden Bodenklassifizierungen unter Berücksichtigung der Scherwellengeschwindigkeitsgrenzen und Bodenbeschreibungen basiert. Aufgrund des Risikos einer möglicherweise unzureichenden seismischen Leistung wird die Kategorisierung von Gebäuden durch beide Codes auf die gleiche Weise durchgeführt und der entsprechende Wichtigkeitsfaktor mit ähnlichen Werten (wenn auch in einer anderen Phase des Entwurfsablaufs) zugewiesen.

Unter Berücksichtigung der oben genannten Punkte wird erwartet, dass sich die Gleichungen, die zur Ableitung des seismischen Bemessungsspektrums verwendet werden, zwischen den Codes unterscheiden, aber wenn äquivalente Wichtigkeitsklassen und Bodentypen berücksichtigt werden, sind die resultierende Form und spektrale Beschleunigung sehr ähnlich. Vereinfacht kann man sagen, dass die beiden Codes mathematisch nur auf unterschiedliche Koordinaten des Designspektrums zeigen. Bitte beachten Sie, dass das Bemessungsantwortspektrum gemäß ASCE 7 die Bedeutung des Gebäudes nicht berücksichtigt (dies wird später bei der Bemessung berücksichtigt) und daher der Vergleich unter Berücksichtigung des resultierenden Spektrums vorgenommen wurde entsprechend um diesen Faktor skaliert.

Es wurde auch ein Vergleich zwischen der seismischen Basisschubkraft nach EN 1998-1:2004 und der ASCE 7 erstellt. Durch Auswertung der verschiedenen Ausdrücke sowie einiger praktischer Anwendungen der Codes können wir feststellen, dass die Werte eindeutig übereinstimmen. Ausgehend von der seismischen Basisschubkraft können verschiedene bekannte Methoden verwendet werden, um die auf jeder Ebene des Tragwerks wirkende Last zu bestimmen.

Dementsprechend ist es durch den Vergleich der resultierenden seismischen Bemessungsspektren mit äquivalenten Wichtigkeitsklassen und Bodentypen (S ist der Bodenfaktor) möglich, die europäische Seismizitätsbewertung mit der US-amerikanischen seismischen Bemessungskategorie zu korrelieren.

Die einzige, aber wichtige Ausnahme von Tabelle 3 ist im Fall eines Gebäudes der Bedeutungsklasse IV und einer Erdbebeneinstufung von niedriger oder über der entsprechenden Erdbebenbemessungskategorie C oder höher. Dies bedeutet, dass in Fällen, in denen Gebäude im Falle eines Ausfalls eine erhebliche Gefahr für die Umwelt oder die Gemeinschaft darstellen könnten (zB Krankenhäuser, Feuerwachen, Kraftwerke), bei der Planung alle erdbebenspezifischen Bestimmungen berücksichtigt werden sollten.

Widerstand des seismischen Ankerdesigns

Bestimmungen für die Bemessung von seismischen Ankern werden von ACI 318 Anhang D oder der aktuellen EOTA TR 045 bereitgestellt. Beide Bemessungsvorschriften arbeiten mit der Betontragfähigkeits-(CC)-Methode, um die charakteristischen Widerstände von Befestigungen zu berechnen. In den Grundannahmen für die Bemessungsgleichungen treten Unterschiede zwischen den Codes auf, die teilweise unterschiedliche Faktoren zur Folge haben. Nach dem CC-Verfahren werden die Bemessungswiderstände für Zug- und Schubbelastung unter Berücksichtigung aller möglichen Versagensarten berechnet.

Alle hier diskutierten Sicherheitskonzepte berechnen Widerstände und Einwirkungen auf Basis von Teilsicherheitsbeiwerten. Die Hauptanforderung für die Bemessung unter Verwendung der diskutierten Codes besteht darin, dass die faktorisierte Einwirkung E kleiner oder gleich dem faktorisierten Widerstand R (Gleichung 1) sein muss. Alle Codes berücksichtigen die charakteristische Einwirkung Ek mit Teilsicherheitsbeiwerten γ (Gleichung 2).

 E_d R_d                                             (Gleichung 1)

 E_d = E_k ∙ γ (Gleichung 2)

Für den charakteristischen Widerstand gibt es einen konzeptionellen Unterschied, da die europäischen Codes den charakteristischen Widerstand Rk durch einen Teilsicherheitsbeiwert γ (Gleichung 2.3) teilen, während US-Codes den charakteristischen Widerstand Rk mit einem Festigkeitsreduktionsfaktor γ (Gleichung 2.4) berechnen. Die Wirkung dieser Faktoren ist jedoch die gleiche: Reduzierung des Kennwertes auf Designniveau. Der Bemessungswiderstand Rd ist im Allgemeinen für alle bewerteten Fehlerarten unabhängig vom verwendeten Code sehr ähnlich.

 R_d R_k / (3)

 R_d = Φ ∙ R_k                                      (4)

Gemäß der new Europeeine EOTA TR045 Designrichtlinie beinhaltet das Design drei Ansätze, die unten beschrieben werden. Beachten Sie, dass alle drei Designansätze innerhalb ihrer Anwendungsbedingungen akzeptabel sind. Tabelle 4 gibt einen Überblick über diese unterschiedlichen Gestaltungsmöglichkeiten.

Beachten Sie, dass ACI 318 auch drei Designansätze berücksichtigt, die konzeptionell mit denen von EOTA TR 045 identisch sind. Der Hauptunterschied, der jedoch die gleiche Hintergrundintention hat, liegt darin, dass das „elastische Design“ gemäß der europäischen Richtlinie definiert ist verfolgt in den US-amerikanischen Vorschriften einen anderen Ansatz. In ACI 318 berücksichtigt diese Bemessungsoption die Lasten, die sich aus einer regulären Erdbebenbemessung (nicht elastisch) ergeben, und führt einen Reduktionsfaktor (empfohlen als 0.4) ein, der direkt auf alle Betonversagensarten anzuwenden ist. 

Bewertung der seismischen Leistung von Ankern

Bei der Prüfung von Befestigungen in Beton sind drei unterschiedliche Grundrichtlinien zu beachten. In den USA deckt ACI 355.2 die Prüfung von nachinstallierten mechanischen Ankern unter statischer und seismischer Belastung ab und schreibt Prüfprogramme und Bewertungsanforderungen für nachinstallierte mechanische Anker zur Verwendung in Beton gemäß den Konstruktionsbestimmungen von ACI 318 vor Grundlage für die Akzeptanzkriterien (AC) 193 und AC 308 des International Code Council (ICC). Während AC 193 die Prüfung von mechanischen Dübeln abdeckt, behandelt AC 308 die Prüfung und Auslegung von Klebedübeln.

Im Hinblick auf die Hauptprüfverfahren werden die Dübel in einen geschlossenen Riss eingebaut, der dann auf eine Breite von 0.5 mm geöffnet wird. Anschließend werden die zu prüfenden Dübel mit einer Belastungsfrequenz zwischen 0.1 und 2 Hz mit den angegebenen sinusförmigen Wechsellasten belastet. Die maximale seismische Zug- und Scherbelastung beträgt 50 % der mittleren Tragfähigkeit in gerissenem Beton aus Referenzversuchen.

Nachdem die simulierten seismischen Zugbelastungs- und seismischen Schubbelastungszyklen durchlaufen wurden, werden die Dübel dann unter statischer Zug- und statischer Schubbelastung bis zum Versagen geprüft. Die mittleren Restzug- und Schubtragfähigkeiten sind nach den in der Richtlinie festgelegten Grenzwerten zu bewerten.  

In Europa gilt ETAG 001 für die Prüfung von nachträglich eingebauten mechanischen (Teile 1-4) und Verbunddübeln (Teil 5). Die seismische Präqualifizierung von Dübeln ist in Europa seit der Veröffentlichung von ETAG 001 Anhang E im ersten Halbjahr 2013 geregelt. Zur Beurteilung der Eignung des Dübels für seismische Belastungen werden zwei verschiedene Prüfprogramme vorgestellt, die zu zwei seismischen Leistungskategorien führen, da folgt:

Seismische Kategorie C1: Ähnlich dem US-amerikanischen Seismik-Präqualifikationsverfahren und nur für nicht tragende Anwendungen geeignet.

Seismische Kategorie C2: Sehr anspruchsvoller seismischer Rissbewegungstest zur Klassifizierung eines Dübels als geeignet für tragende und nicht tragende Anwendungen.  

Während die seismische Kategorie C1 mit dem US-amerikanischen Seismik-Präqualifikationsverfahren identisch ist, umfasst die seismische Kategorie C2 eine Reihe von erheblich anspruchsvolleren seismischen Belastungs- und/oder Risszyklustests, insbesondere wenn man bedenkt, dass für die Bewertung der seismischen Leistung unter Zugbelastung einer der Bei den Tests werden die Risse bis zu einer Breite von 0.8 mm zyklisch durchlaufen.

In der Praxis sollten Dübel, die für Verbindungen zwischen Tragwerkselementen von primären oder sekundären seismischen Bauteilen bestimmt sind, gemäß EOTA TR045 und für ag∙S über 0.05 g immer der seismischen Kategorie C2 entsprechen. Für Dübel zur Befestigung von nichttragenden Bauteilen, bei denen die Beschleunigung ag∙S zwischen 0.05 und 0.10 g liegt, können Elemente der Erdbebenkategorie C1 verwendet werden. Bitte beachten Sie, dass dies allgemeine Empfehlungen sind, die die Mitgliedstaaten lokal anpassen können.

US-amerikanische und europäische Erdbebenvorschriften für einbetonierte Ankerschienen

Über das Verhalten von einbetonierten Ankerschienen unter Erdbebeneinwirkung liegen wesentlich weniger detaillierte Informationen vor als für nachträglich eingebaute Anker in Beton. Ähnlich wie bei nachträglich eingebauten Ankern in Beton gelten in den USA seit Oktober 2015 Normen und Vorschriften zur Bemessung und Auswahl von eingegossenen Ankerschienen für seismische Belastungsanwendungen.

ASCE 7 basiert den Ansatz zur Definition auf den Kräften, die infolge der Auswirkungen seismischer Einwirkungen zu erwarten sind. Die Leistungsfähigkeit einer einbetonierten Ankerschiene unter Erdbebeneinfluss sollte auf der Grundlage von AC 232, Anhang A, genehmigt im Oktober 2015, bzw. ICC-Bewertungsberichten bestimmt werden. Die auf Basis der hier genannten Prüfnormen und Zulassungskriterien erstellten Leistungsdaten (ICC-ES-Berichte) bilden eine solide Grundlage für die richtige Auslegung und Auswahl der Verankerung.

Schlussfolgerungen

Für die Auslegung und Auswahl erdbebensicherer Verankerungen auf Beton bestehend aus nachträglich installierten Ankern existieren in den USA und in Europa umfassende Richtlinien und Normen. Während in den USA seit Oktober 2015 solche Standards auch für eingegossene Ankerschienen gelten, arbeitet Europa noch immer an diesem Ziel. An diesen Normen und Richtlinien können sich Ingenieure und Planer nun bei der Festlegung erdbebensicherer Verankerungen für den Einsatz auf Beton orientieren.

Hersteller von nachträglich eingebauten Ankern und eingegossenen Ankerschienen für den Einsatz auf Beton sind nun dafür verantwortlich, dass ihre Produkte auf der Grundlage der Normen und Richtlinien für die Prüfung solcher Verankerungen unter Erdbebenbeanspruchung geprüft werden und die entsprechenden technischen Unterlagen erstellt oder alternativ neue Produkte in Übereinstimmung mit diesen Standards entwickelt werden.

Hilti hat eine Vorreiterrolle in der Zusammenarbeit bei der Erstellung von seismischen Standards sowie der Entwicklung geeigneter Produkte und der Erstellung der entsprechenden technischen Dokumentation gespielt. Für das chemische Ankersystem HIT-HY2 von Hilti in Verbindung mit den Ankerstangen HIT Z sowie für die mechanischen Anker HST liegen bereits ETA-Zulassungen für die Erdbebenkategorie C200 vor. Hilti HAC Ankerschienen sind in Verbindung mit Hilti HBC-C Schienenschrauben seit Anfang 2016 die einzigen auf dem Markt erhältlichen Produkte, für die technische Leistungsdaten für die Bemessung und Auswahl von Verankerungen unter Erdbebeneinwirkung nach AC 232 vorliegen in einem ICC-ES-Bericht zur Verfügung gestellt.

Referenzen
[1] 2. Europäische Konferenz für Erdbebeningenieurwesen und Seismologie, Istanbul 2014.
[2] Gramaxo, J., Ural, M., New European Seismic Regulations for the Qualification and Design of Post-Installed Anchoring, Elevcon 2006: Elevator Technology 16.
[3] Merz, M., Dynamisches Design für Aufzugsverankerungen an Gebäuden, 2006.
[4] American Concrete Institute, AC232, Akzeptanzkriterien für Ankerschienen in Betonelementen, 2015.
[5] ICC Evaluation Service, Inc., AC232, Abnahmekriterien für Ankerschienen in Betonelementen, 2015.